當(dāng)熱竹砂輪鋁基體受到磨削力和離心力共同作用時(shí)，所受到的載荷為非對(duì)稱載菏。囚此并不能用施加對(duì)稱約束的方式去簡(jiǎn)化砂輪鋁基體模型，圖8中為方便觀察結(jié)果，僅顯小砂輪鋁基體體的一部分。山圖b可知外圓薄壁面L所受到的址人應(yīng)力僅為洲MhTI，遠(yuǎn)小于體材料的區(qū)服極限，因此壁厚能滿足強(qiáng)度要求;由于法向磨削力與離心力方向相反，因此基體所受應(yīng)力相比于砂輪鋁基體空轉(zhuǎn)時(shí)有一定減小著半徑方向變化不是很。

       通過(guò)VSY仿真軟件對(duì)熱管砂輪鋁基體進(jìn)行有限元強(qiáng)度校核仿真，分別探討兩種不同從體材料的熱竹砂輪鋁基體在空轉(zhuǎn)條件卜以及磨削力和離心力共同作用下的應(yīng)力應(yīng)變分布分析熱管砂輪鋁基體在不d轉(zhuǎn)速卜的應(yīng)力分布圖以及徑向位移的分布情況.得到以下一些有意義的結(jié)論:

       等效應(yīng)力從砂輪鋁基體心孔至砂輪鋁基體外沿最大半徑之間呈遞減分布.并在內(nèi)孔周和冷端槽處產(chǎn)生應(yīng)力集I;加強(qiáng)筋處所分布的址大等效應(yīng)力比冷端槽內(nèi)所分布的最大應(yīng)力要小約,pU MPa,因此加強(qiáng)筋對(duì)應(yīng)力集中能起到一定的減緩趨勢(shì);砂輪鋁基體徑向應(yīng)力和等效應(yīng)力分布基本一致，而環(huán)向應(yīng)力沿著整個(gè)半徑方向變化不明顯，且明顯小于徑向應(yīng)力，可以推斷徑向應(yīng)力是導(dǎo)致熱管砂輪鋁基體基體發(fā)生破壞的主要因素。

       熱管砂輪鋁基體在160 m、的轉(zhuǎn)速下所產(chǎn)的徑脹大貧僅為03 mm。相對(duì)于大切深的高效磨削來(lái)說(shuō)，不會(huì)對(duì)工件表面加工質(zhì)量和精度造成太大影響。

       2Cr13不銹鋼作為熱管砂輪鋁基體基體材料。不僅能保證從體表而不生銹.而能滿足強(qiáng)度的要求，從而保證砂輪鋁基體的安全性。

       如果以鋼基體材料的屬服極限作為，斷砂輪鋁基體是否發(fā)生塑性變形的標(biāo)準(zhǔn)。則砂輪鋁基體在轉(zhuǎn)速下都能滿足強(qiáng)度要求。

       熱管砂輪鋁基體外圓薄壁而上受到F,=200F=7001的磨削力載荷時(shí)，所達(dá)到的址大應(yīng)力僅為;i-1MPa，遠(yuǎn)小于基體材料的屬服極限。此條件下1.:i mm的熱端壁厚滿足強(qiáng)度要求。http://www.procwell.com/