在鋁法蘭鍛件條狀缺陷附近截取鋁法蘭試樣，并對鋁法蘭試樣進(jìn)行布氏硬度測試。鋁法蘭試樣的布式硬度測試結(jié)果為121HBW10/1000，測試結(jié)果滿足UJB 2057-1994《航天用LYl9鋁合金鍛件規(guī)范》對2219鋁合金的要求(標(biāo)準(zhǔn)布式硬度不小于100 HBW10/1000)。

       在條狀缺陷處截取鋁法蘭試樣，將鋁法蘭試樣鑲嵌、磨拋、腐蝕后，再將其置于光學(xué)顯微鏡下觀察，結(jié)果如圖3所示。由圖3可知:鋁法蘭焊縫熱影響區(qū)的顯微組織為不同晶粒取向的a(AI)基體和彌散分布于a基體中的e相，部分a相晶粒存在晶界加粗的現(xiàn)象條狀缺陷沿著加粗的晶界萌生并擴(kuò)展;遠(yuǎn)離條狀缺陷部位的顯微組織無晶界加粗現(xiàn)象。

       采用掃描電鏡及其配備的能譜儀對晶界加粗和條狀缺陷部位進(jìn)行能譜分析，能譜分析位置如圖4所示，能譜分析結(jié)果如表2所示。由表2可知:晶界加粗部位的主要成分為Al, Cu元素，條狀缺陷部位的主要成分為Al, Cu元素和少量Fe元素，說明晶界加粗部位含有A以u相(e相)，條狀缺陷部位含有A以u相和少量AI井u,Fe相，同時(shí)條狀缺陷部位存在氧化痕跡。a(AI)相中元素的極限固溶度為5650，但2219鋁合金中〔u元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為61100,可知其顯微組織中存在一定量的A1尤u相(e相)。2219鋁合金鋁法蘭焊接過程中的持續(xù)高溫使分布于晶界的低熔點(diǎn)A以u相(e相)和A以uzFe相熔化，造成晶界局部復(fù)熔，從而引起晶界加粗，局部晶界復(fù)熔會使材料的強(qiáng)度、韌性與疲勞性能急劇降低，在外加載荷的作用下，晶界復(fù)熔處首先形成裂紋(即顯微組織中的條狀缺陷)，使得該鋁法蘭承受載荷的能力大大降低別。

       使用外力將鋁法蘭試樣沿條狀缺陷冊開，斷口由暗灰色區(qū)域和光亮區(qū)域組成，斷口表面未見明顯的夾雜物等冶金缺陷。將斷口置于SEM下觀察，結(jié)果如圖5所示。由圖5可知:暗灰色區(qū)域?yàn)榇植诘捻g窩，光亮區(qū)域?yàn)槠交�的表�?粗糙的韌窩區(qū)是在外力作用下新生成的，且在外力作用下，新生的斷口無疏松、夾雜等冶金缺陷，韌窩尺寸較為均勻;平滑表面區(qū)發(fā)生晶間液化，這是因?yàn)?219鋁合金鋁法蘭焊接過程中的持續(xù)高溫使分布于晶界的A1zCu相(e相)和a以uzF e相熔化。晶界液化使材料的承載能力降低，在結(jié)構(gòu)應(yīng)力和熱應(yīng)力的共同作用下，液化晶界出現(xiàn)分離，即斷口宏觀形貌中的光亮區(qū)域?qū)��?yīng)顯微組織中的條狀缺陷處。http://www.procwell.com/